An orthogonal experimental study on the effect of temperature shock parameters on methane adsorption and desorption properties of mudstone
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摘要:
为研究温度冲击作用参数对泥岩甲烷吸附解吸特性的影响，采用正交试验的方法，对寺河煤矿15号煤层15303工作面上顶板粉砂质泥岩进行温度冲击改性试验；正交试验中的3因素4水平分别为热冲击温度50、100、150、200 ℃，冷冲击温度−10、−30、−50、−70 ℃，冲击循环次数1、3、5、7次；采用容量法测定泥岩的吸附解吸特征参数，并从孔隙结构、表面性质等方面去探究其影响机理。研究结果表明：在不同作用参数改性后泥岩甲烷吸附与解吸能力提高，对泥岩饱和吸附量、Langmuir压力、比表面积与最可几孔径影响效果顺序为热冲击温度＞循环次数＞冷冲击温度；对解吸率、扩散系数与孔容的影响效果顺序为：循环次数＞冷冲击温度＞热冲击温度；饱和吸附量分别在热冲击温度200 ℃、冷冲击温度−50 ℃、冲击循环次数3次时提高最多，分别为23.29%，15.60%、19.15%；最终解吸率分别在热冲击温度150 ℃、冷冲击温度−70 ℃、冲击循环次数5次时提高最多，分别为7.15%、11.54%、11.14%；在孔隙结构方面，泥岩的饱和吸附量与比表面积、最可几孔径有较好的线性关系，解吸率与孔容有较好的线性关系，而改性后泥岩的比表面积与孔容提高、最可几孔径降低导致泥岩的甲烷吸附与解吸能力提高；在表面性质方面，改性后泥岩的表面粗糙度降低，泥岩-水接触角增大，表面能减小。
Abstract:In order to investigate the effect of temperature shock action parameters on the methane adsorption and desorption of mudstone, a temperature shock modification test was conducted on the mudstone in the roof of 15303 working face of 15# coal seam in Sihe Coal Mine using orthogonal test method. The 3 factors and 4 levels were hot shock temperature of 50, 100, 150 and 200 ℃, cold shock temperature of −10, −30, −50 and −70 ℃, and the number of shock cycles of 1, 3, 5 and 7. The volumetric method was used to determine the characteristic parameters of adsorption and desorption of mudstone under different action parameters and to investigate the influence mechanism in terms of pore structure. The results showed that the mudstone methane adsorption and desorption capacity increased after modification with different action parameters, and the effects on the saturation adsorption capacity, Langmuir pressure, specific surface area and most probable pore size were in the following order: heat shock temperature > number of cycles > cold shock temperature; the effects on the desorption rate, diffusion coefficient and pore volume were in the following order: number of cycles > cold shock temperature > heat shock temperature. The saturation adsorption capacity increased the most at the heat shock temperature of 200 ℃, the cold shock temperature of −50 ℃ and the number of shock cycles of 3 times, 23.29%, 15.60% and 19.15% respectively; the final desorption rate increased the most at the heat shock temperature of 150 ℃, the cold shock temperature of −70 ℃ and the number of shock cycles of 5 times, 7.15%, 11.54% and 11.14% respectively. In terms of pore structure, the saturated adsorption capacity of the mudstone has a good linear relationship with the specific surface area and the most available pore size, and the desorption rate has a good linear relationship with the pore capacity, while the specific surface area and pore volume of the modified mudstone are increased and the most probable pore size is reduced resulting in increased methane adsorption and desorption capacity of the mudstone. In terms of surface properties, the modification reduces the surface roughness, increases the mudstone-water contact angle and reduces the surface energy.
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煤层气是指储存在煤层中以甲烷为主的一种烃类气体，其在煤储层中主要以吸附态的形式存在，故煤层对甲烷吸附性能的优劣将直接影响煤层气的抽采效率[1-2]。酸化技术是强化煤层气抽采的重要措施之一，目前国内外已开展了一系列煤层酸化增透的室内实验和现场应用。苏现波等[3]发现酸液能有效溶蚀堵塞煤层的矿物、改善煤层气的导流通道。WANG等[4]研究了酸化前后煤样孔隙结构的变化，结果表明：酸化后煤样中微孔的孔体积下降，中孔和大孔的数量及孔体积明显增加。马永元等[5]测定了酸化前后煤样孔隙结构和吸附能力的变化，发现酸处理能改变煤样的孔隙组成，使煤样的吸附孔数量减少、吸附能力降低。原文杰[6]测定了不同酸化条件下煤样孔隙结构和吸附特性的变化，发现在适当的酸化条件下煤样的微孔及过渡孔具有向中、大孔转化的趋势，且酸化后煤样对甲烷吸附能力降低。
随着研究的深入，一些学者逐渐把目光聚焦在了煤的微观分子结构上，探索酸液对煤体分子结构的影响。王芳芳等[7]使用盐酸对煤样进行了酸化处理，发现酸化后煤样的富氢指数明显减小而芳构化指数和富氧指数明显增大。贺成杰等[8]使用盐酸与氢氟酸依次对煤进行处理，发现酸化后煤样的苯环取代方式发生改变、含氧官能团的含量增加。张锐等[9]使用氢氟酸对煤样进行处理，发现酸化后煤样中含氧官能团的含量上升，煤样的润湿性增强。
上述研究从微细观结构的变化剖析了酸液对煤体理化结构的影响，并通过孔隙结构的变化探究了酸液对煤体吸附特性的影响机理，但尚未进一步揭示酸化作用下微细观结构相互转化的内在机制及其对煤体吸附能力的影响。因此，本文以贵州矿区无烟煤为研究对象，使用氢氟酸处理煤样，拟通过低温氮气吸附实验、红外光谱实验（FTIR）及等温吸附实验探究酸化前后煤样微观结构和吸附能力的变化，并借助吸附势理论分析酸化作用下煤样吸附特性的演化规律，从而深入理解酸液对煤体吸附特性的影响机制。
1. 实 验
实验所用无烟煤取自贵州省金沙县林华煤矿M9煤层的1091掘进面，取样点埋深约296 m，标高+787 m。在开采面的新鲜暴露处取得所需煤块后，即用保鲜膜包裹送至实验室加工。经过破碎筛分后，选取粒径在0.18~0.25 mm范围的煤样，进行低温氮气吸附实验和等温吸附实验，并挑选粒径小于0.075 mm的煤样用于FTIR测试。
1）酸化实验。对实验煤样开展了X射线衍射实验并对谱图进行物相检索，结果表明：煤样中硅酸盐矿物含量较高，约占总矿物组分的91.60%，而碳酸盐矿物含量较低，仅占4.80%。张小东等[10]研究发现，HF可溶蚀煤中大部分矿物，酸化溶蚀效果显著，故考虑使用HF对煤样进行酸化处理。使用去离子水将质量分数为40%的HF稀释至6%，随后将煤样浸泡于6%的HF溶液中12 h，反应完毕后过滤并转入干燥箱中，在85℃的条件下干燥至恒重，处理完毕后放入试样袋中密封备用。
2）低温氮气吸附实验。实验采用3H-2000PS型静态容量法比表面积及孔结构分析仪进行低温氮气吸附实验。将煤样在90℃的条件下抽真空预处理4 h，去除孔内吸附杂质，然后用纯度大于99.99%的氮气作为吸附质进行实验，得到吸附/脱附曲线。根据实验结果，分别利用BET、BJH理论模型计算煤样的比表面积、平均孔径等孔隙结构参数。
3）FTIR实验。FTIR实验采用Nicolet 6700型傅里叶变换红外光谱仪测定，扫描范围为400~4000 cm−1，分辨率为4 cm−1，每次测定共扫描32次。取少量煤粉与溴化钾按1：100的比例充分混合研磨，将混合物在10 MPa的压力下压制30 s，成片后放入仪器进行扫描。
4）等温吸附实验。实验采用HCA-1型高压容量法瓦斯吸附装置进行等温吸附实验，实验温度为30℃，吸附质为纯度大于99.99%的甲烷气体。在吸附实验中设定6个平衡压力点，当监测到甲烷压力值在0.5 h内变化不超过0.01 MPa时，即认为达到了吸附平衡。
2. 实验结果
2.1 低温氮气吸附
酸化前后煤样吸附/脱附曲线如图1，图中p为氮气平衡压力；p0为氮气饱和蒸汽压力。由图1可知，酸化后煤样的吸附/脱附曲线的回滞现象明显小于酸化前煤样，说明经过酸处理后煤样的孔隙连通性得到改善。同时，相较于酸化前，酸化后煤样对液氮的吸附量显著降低，降幅约为36.35%。
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图 1 酸化前后煤样吸附/脱附曲线Figure 1. Adsorption/desorption curves of coal samples before and after acidication低温氮气吸附实验可以表征煤样的孔隙发育情况，运用BET和BJH理论模型分析得到实验煤样的孔隙结构参数，酸化前后煤样孔隙结构特征见表1。
表 1 酸化前后煤样孔隙结构特征Table 1. Pore structure characteristics of coal samples before and after acidfication煤样 平均孔径/
nm比表面积/
(m2·g−1)孔体积/
(cm3·g−1)最可几孔径/
nm酸化前 2.64 45.0614 0.0026 1.48 酸化后 8.97 8.4283 0.0096 28.09 由表1可知，酸化后煤样的平均孔径、孔体积、最可几孔直径均有不同幅度的增大，分别为酸化前煤样对应值的3.40、3.69、18.98倍，而比表面积下降了81.96%。宋申等[11]指出最可几孔径代表煤中出现概率最大的孔径，可以反映孔径的分布情况。同时，戚灵灵等[12]研究发现煤样的比表面积主要由微、小孔贡献，其数量越多则比表面积越大、甲烷吸附空间越大。结合表1可以发现，酸化后煤样的平均孔径、最可几孔径、总孔体积增大而比表面积降低，说明酸化后煤样中的矿物被溶蚀，微、小孔数量大幅减少，煤样出现了显著的扩孔增容现象。
2.2 FTIR分析
研究表明，煤的微观分子结构对其甲烷吸附、解吸能力有显著影响，烷基侧链能促进煤对甲烷的吸附而含氧官能团会抑制其对甲烷的吸附[13-14]。酸化前后煤样红外光谱谱图如图2。
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图 2 酸化前后煤样红外光谱谱图Figure 2. Infrared spectrum of coal samples before and after acidification由图2可知，酸化后煤样在含氧官能团和羟基官能团及芳香结构波段上的吸收峰强度较酸化前大幅增加，说明在酸性条件下煤中官能团会积极参加氧化反应，从而改变煤中官能团的含量及分布。考虑某一波段的吸收峰可能是由多个吸收峰叠加而成，故需要对谱图进行分峰拟合，以深入分析酸化处理对煤分子结构的影响。根据官能团归属情况，将实验煤样的红外光谱谱图分为4部分：芳香结构、含氧官能团、脂肪结构及羟基结构，并依次对各波段进行分峰拟合[15]。
2.2.1 芳香结构分峰拟合
煤中芳香结构的特征吸收峰主要集中在700~900cm−1波段，酸化前后煤样芳香结构分峰拟合结果图3。
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图 3 酸化前后煤样芳香结构分峰拟合结果Figure 3. Fitting results of aromatic structure peaks of coal samples before and after acidification由图3可知，酸化后苯环单取代对应的吸收峰消失，苯环二取代所占比例下降，而苯环三取代、四取代及五取代所占比例上升，说明在酸液作用下煤中芳香结构发生了取代反应，苯环单取代和二取代逐渐向多取代转变，使得苯环上的氢原子数量减少、侧链数量增多。
2.2.2 含氧官能团分峰拟合
煤中含氧官能团的特征吸收峰主要集中在1000~1800 cm−1波段，酸化前后煤样含氧官能团分峰拟合结果如图4。研究表明，含氧官能团对煤样吸附特性影响较大：一方面，含氧官能团会占据吸附位点、减少甲烷的吸附空间[16]；另一方面，含氧官能团的亲水性较强，会加剧煤中的气水竞争吸附[17]。由图4可知，酸化后煤样中的含氧官能团的种类和占比大幅增加，说明酸化过程中伴随着含氧官能团的生成与转化且酸化后煤样对甲烷的吸附能力降低。同时，XING等[18]通过分子模拟发现含氧官能团脱除后，煤晶胞中的总孔体积增加，故推测酸化作用下煤中官能团发生破坏、转化会导致微、小孔的孔径增大，从而导致实验煤样的比表面积降低、甲烷的吸附空间减少。
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图 4 酸化前后煤样含氧官能团分峰拟合结果Figure 4. Fitting results of oxygen functional group peaks in coal samples before and after acidification2.2.3 脂肪结构的谱峰拟合
煤中脂肪结构的特征吸收峰主要集中在2800~3000 cm−1波段，酸化前后煤样脂肪结构分峰拟合结果见表2。
表 2 酸化前后煤样脂肪结构分峰拟合结果Table 2. Peak fitting results of coal sample fat structure before and after acidification煤样 波数/cm−1 归属 面积占比/% 酸化前 2826.46 -CH2对称振动 1.26 2853.83 -CH2对称振动 20.19 2878.85 -CH3对称振动 8.86 2900.12 -CH不对称振动 12.85 2921.84 -CH2不对称振动 34.53 2937.38 -CH3不对称振动 10.24 2959.58 -CH3不对称振动 12.06 酸化后 2827.13 -CH2对称振动 3.08 2853.20 -CH2对称振动 20.27 2877.47 -CH3对称振动 11.24 2899.00 -CH不对称振动 15.47 2921.01 -CH2不对称振动 30.05 2935.85 -CH3不对称振动 9.68 2958.18 -CH3不对称振动 10.21 表2中各脂肪结构含量变化幅度各异，为进一步探究酸化作用下脂肪结构的变化，引入脂肪结构参数$ {\mathrm{I}}_{4} $来表征脂肪链长度，其值越大则脂肪链长度越长，计算公式如下：
$$ {\mathrm{I}}_{4}=\frac{{\mathrm{A}}_{\left({\mathrm{C}\mathrm{H}}_{2}\right)}}{{\mathrm{A}}_{\left({\mathrm{C}\mathrm{H}}_{3}\right)}} $$ (1) 式中：$ {\mathrm{A}}_{\left({\mathrm{C}\mathrm{H}}_{2}\right)} $为2920~3000 cm−1波段的-CH2含量，%；$ {\mathrm{A}}_{\left({\mathrm{C}\mathrm{H}}_{3}\right)} $为2920~3000 cm−1波段的-CH3含量，%。
酸化前后，煤样脂肪结构参数$ {\mathrm{I}}_{4} $的值分别为1.55、1.51，酸化后下降了2.43%。表明酸化后煤样的脂肪链长度缩短、支链化程度增加。结合图3、图4进行分析，认为酸化作用下连接在苯环上较长的脂肪链发生了破坏重组，生成了数量更多的含氧官能团及较短的侧链。
2.2.4 羟基结构的谱峰拟合
煤中羟基结构的特征吸收峰主要集中在3000~3600 cm−1波段，酸化前后煤样羟基结构分峰拟合结果见表3。
表 3 酸化前后煤样羟基结构分峰拟合结果Table 3. Fitting results of hydroxyl structure peaks in coal samples before and after acidification煤样 波数/cm−1 归属 面积占比/% 酸化前 3197.32 环氢键 49.68 3320.74 羟基醚氢键 21.27 3439.68 自缔合羟基氢键 19.27 3540.19 羟基$ \mathrm{\pi } $氢键 9.78 酸化后 3179.24 环氢键 36.40 3414.54 自缔合羟基氢键 53.55 3512.85 羟基π氢键 10.05 由表3可知，酸化后煤中环氢键、羟基π氢键的含量均有较大幅度的减小、羟基醚氢键甚至完全消失，而自缔合羟基氢键的含量增加至酸化前对应值的2.52倍。上述3种氢键在酸性环境下不稳定、易被破坏，且酸化处理会促进部分羟基结构的生成。
2.3 等温吸附实验
将等温吸附实验所得实验数据进行langmuir拟合，可得酸化前后实验煤样的等温吸附曲线及吸附常数a、b，酸化前后煤样的等温吸附曲线如图5。
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图 5 酸化前后煤样的等温吸附曲线Figure 5. Isothermal adsorption curves of coal samples before and after acidification由图5可知，实验煤样的甲烷吸附量随压力增大而增多。但随着压力不断增大，煤样的吸附速率在气压约1 MPa处骤降，并不断放缓直至吸附平衡。相较于酸化前，酸化后煤样的a、b值分别下降了14.02%和23.58%，说明酸化后煤样对甲烷的吸附量及吸附速率下降，酸液抑制了煤样的吸附能力。
2.3 吸附势特性曲线
吸附势理论是Polanyi于1914年提出的适用于物理吸附的热力学理论，可以反映物体吸附1mol吸附质所需要做的功[19]。以吸附势理论中的吸附势为纵轴、吸附相体积为横轴，即可得到吸附势特性曲线，且同一试样在不同温度下所得曲线唯一。运用吸附势理论来研究酸化前后煤样吸附特性的变化规律，可以预测某一压力条件下煤样的吸附量，进而为煤层酸化改造及煤层气抽采提供一定参考。
由吸附势理论可知，吸附势与压力和温度的表达式如下[20]：
$$ \varepsilon ={\int }_{{P}_{i}}^{{P}_{0}}\frac{RT}{P}dP=RT\mathrm{ln}\frac{{P}_{0}}{{P}_{i}} $$ (2) 式中：$ \varepsilon $为吸附势，J/mol；$ {p}_{0} $为气体饱和蒸汽压力，MPa；$ {p}_{i} $为气体吸附时的平衡压力，MPa；R为常数，取8.314 J/(mol·k)；T为吸附平衡温度，取303.15 K。
由于甲烷在煤体表面吸附时的温度处于临界温度之上，故采用Dubinin建立的超临界条件下的虚拟饱和蒸汽压力的经验计算公式代替[21]，即：
$$ {p}_{0}={p}_{\mathrm{c}}{\left(\frac{T}{{T}_{c}}\right)}^{2.7} $$ (3) 式中：$ {p}_{\mathrm{c}} $为甲烷的临界压力，取4.62 MPa；$ {T}_{\mathrm{c}} $为甲烷的临界温度，取190.6 K。
吸附相体积代表了气体在煤中占据的空间，计算表达式如下[22]：
$$ \omega =\frac{{M}_{g}{V}_{g}}{22\;400{\rho }_{ad}} $$ (4) 式中：$ \omega $为吸附相体积，cm3/g；$ {M}_{g} $为甲烷的摩尔质量，g/mol；$ {V}_{g} $为平衡条件下的气体吸附量，cm3/g；$ {\rho }_{ad} $为气体吸附相密度，g/cm3。
其中，气体吸附相密度$ {\rho }_{ad} $可由经验公式得[23]：
$$ {\rho }_{ad}={\rho }_{b}\mathrm{e}\mathrm{x}\mathrm{p}[-0.002\;5(T-{T}_{c}\left)\right] $$ (5) 式中：$ {\rho }_{b} $为沸点下甲烷的密度，取0.424 g/cm3。
将等温吸附实验的实验数据代入式（2）～式（5），可得到吸附势和吸附相体积。酸化前后煤样的吸附势特性曲线如图6。
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图 6 酸化前后煤样的吸附势特性曲线Figure 6. Adsorption potential characteristic curves of coal samples before and after acidification由图6可知，吸附等体积甲烷时，酸化后煤样的吸附势小于酸化前煤样的对应值，说明酸化后煤样对甲烷的吸附能力降低。同时，取拟合公式的截距来表征最大吸附势和最大吸附相体积，可得酸化前最大吸附势和最大吸附相体积为1.53×104 J/mol和11.26×10−2 cm3/g，而酸化后煤样的对应值分别为1.43×104 J/mol和9.47×10−2 cm3/g，下降幅度分别为6.40%和15.86%，说明酸化后煤样对甲烷的吸附能力降低、甲烷吸附空间减少。煤中甲烷的主要吸附场所为微、小孔，酸处理后煤样的平均孔径及最可几孔径增大，说明酸化后部分微、小孔的孔径增大，印证了FTIR实验中官能团反应会导致扩孔的结论。
经酸处理后，煤样对甲烷的吸附能力降低，这主要是由酸化作用对煤样微观结构的改造所致。酸化过程中，煤中活跃的有机组分及矿物质积极参与反应，煤样的表面性质及孔隙结构发生改变，煤样的亲甲烷能力下降、甲烷的吸附空间减少，进而表现为酸化后煤样对甲烷吸附能力降低。
3. 结 论
1）酸化处理后，煤中的矿物被溶蚀，平均孔径及总孔体积增大、比表面积降低、甲烷的吸附空间减小，酸液对煤体孔隙具有明显的扩孔增容作用。
2）酸处理后，苯环结构逐渐向多取代苯环发展、部分氢键结构及脂肪侧链被破坏、含氧官能团的含量上升。
3）酸处理后，煤样的吸附常数a、b值分别下降了14.02%和23.58%，说明酸化后煤样的对甲烷的极限吸附量和吸附速率下降，酸处理能够抑制煤对甲烷的吸附作用。
4）吸附势理论表明：吸附等体积甲烷时，酸化后煤样的吸附势小于酸化前煤样的对应值，且酸化作用下实验煤样的极限吸附势和吸附相体积分别下降6.40%和15.86%，说明酸化后煤样亲甲烷能力降低、甲烷的吸附空间减少，印证了酸化作用下煤中官能团反应会导致微、小孔体积增大的结论。
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图 1 不同参数作用下泥岩饱和吸附量与Langmuir压力的变化
Figure 1. Variation of saturated adsorption of mudstone with Langmuir pressure under different action parameters
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图 2 不同作用参数下泥岩解吸率与扩散系数的变化
Figure 2. Variation of mudstone desorption rates and diffusion coefficients for different action parameters
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图 6 泥岩原样与改性样低温氮气吸附量和脱附量曲线
Figure 6. Low temperature nitrogen adsorption and desorption curves of original mudstone and modified mudstone
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图 7 不同作用参数下泥岩比表面积、孔容与最可几孔径变化
Figure 7. Changes of specific surface area, pore volume and maximum pore size of mudstone under different action parameters
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图 8 不同方案下泥岩吸附量、解吸率与比表面积、孔容、最可几孔径的拟合结果
Figure 8. Mudstone adsorption capacity, desorption rate, specific surface area, pore volume and maximum pore size fitting diagrams under different schemes
表 1 泥岩矿物含量与有机碳含量测定结果
Table 1 Results of determination of mineral content and organic carbon content in mudstone
矿物名称 相对含量/% 石英 43.40 钾长石 0.20 斜长石 2.80 方解石 1.00 菱铁矿 6.00 黄铁矿 6.90 高岭石 19.50 伊利石 13.90 伊蒙混层 6.30 有机碳含量（TOC） 17.71 
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表 2 温度冲击试验的因素与水平
Table 2 Factors and levels of temperature shock experiment
水平 热冲击温度/℃ 冷冲击温度/℃ 循环次数 Ⅰ 50 −10 1 Ⅱ 100 −30 3 Ⅲ 150 −50 5 Ⅳ 200 −70 7
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表 3 温度冲击试验方案
Table 3 Experimental scheme of temperature shock
方案 热冲击温度/℃ 冷冲击温度/℃ 循环次数 1 — — — 2 50 −10 1 3 50 −30 3 4 50 −50 5 5 50 −70 7 6 100 −10 3 7 100 −30 1 8 100 −50 7 9 100 −70 5 10 150 −10 5 11 150 −30 7 12 150 −50 1 13 150 −70 3 14 200 −10 7 15 200 −30 5 16 200 −50 3 17 200 −70 1
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表 4 温度冲击作用后泥岩改性样吸附特性参数的计算结果
Table 4 Calculation of adsorption characteristics of mudstone modified samples after temperature shock
方案 VL/（mL·g−1） pL/MPa 方案 VL/（mL·g−1） pL/MPa 1 2.340 7.289 10 2.630 5.637 2 2.022 7.239 11 2.645 6.159 3 3.227 7.189 12 2.755 5.887 4 2.442 7.070 13 2.448 6.896 5 1.990 7.162 14 2.791 6.915 6 2.296 4.786 15 2.427 4.283 7 2.484 7.399 16 3.180 4.291 8 2.445 5.508 17 3.141 3.754 9 2.196 6.919
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表 5 不同试验方案下泥岩解吸率与扩散系数统计结果
Table 5 Statistical results of mudstone desorption rate and diffusion coefficient under different experimental schemes
方案 解吸率/% 扩散系数/
10−9（cm2·s−1）方案 解吸率/% 扩散系数/
10−9（cm2·s−1）1 35.61 3.61 10 50.78 5.96 2 36.51 3.68 11 38.51 4.91 3 36.63 3.96 12 36.10 3.80 4 40.95 4.73 13 45.67 5.28 5 57.75 6.69 14 33.28 4.02 6 33.92 3.63 15 40.10 4.81 7 34.78 3.58 16 42.99 4.96 8 46.77 5.63 17 32.01 3.48 9 55.17 6.50
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表 6 泥岩原样的孔容与比表面积分布
Table 6 Pore volume and specific surface area distribution of original mudstone
孔隙类型 孔容分布 比表面积分布 孔容/（cm3·g−1） 百分比/% 比表面积/（m2·g−1） 百分比/% 微孔 0.000 7 0.24 0.416 7 29.59 过渡孔 0.006 4 2.22 0.538 3 38.23 中孔 0.035 1 12.15 0.358 5 25.46 大孔 0.246 6 85.39 0.094 7 6.72 总和 0.288 8 100.00 1.408 2 100.00
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表 7 泥岩改性样比表面积、孔容、最可几孔径的极差值
Table 7 Extremes of specific surface area, pore volume and maximum pore size of mudstone modified samples
因素 比表面积/
（m2·g−1）孔容/10−3
（cm3·g−1）最可几孔径/
nm热冲击温度 1.09 0.87 0.41 冷冲击温度 0.73 1.11 0.39 循环次数 0.86 1.33 0.33
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