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硬厚顶板破断结构演化及冲击危险区分析

吕鹏飞, 崔学凯, 苗壮, 路康斌, 耿伊健

吕鹏飞,崔学凯,苗壮,等. 硬厚顶板破断结构演化及冲击危险区分析[J]. 煤矿安全,2024,55(8):108−115. DOI: 10.13347/j.cnki.mkaq.20230759
引用本文: 吕鹏飞,崔学凯,苗壮,等. 硬厚顶板破断结构演化及冲击危险区分析[J]. 煤矿安全,2024,55(8):108−115. DOI: 10.13347/j.cnki.mkaq.20230759
LYU Pengfei, CUI Xuekai, MIAO Zhuang, et al. Evolution of broken structure of hard thick roof and analysis of impact hazard area[J]. Safety in Coal Mines, 2024, 55(8): 108−115. DOI: 10.13347/j.cnki.mkaq.20230759
Citation: LYU Pengfei, CUI Xuekai, MIAO Zhuang, et al. Evolution of broken structure of hard thick roof and analysis of impact hazard area[J]. Safety in Coal Mines, 2024, 55(8): 108−115. DOI: 10.13347/j.cnki.mkaq.20230759

硬厚顶板破断结构演化及冲击危险区分析

基金项目: 国家自然科学基金地区科学基金资助项目(52064043);内蒙古自治区自然科学基金面上资助项目(2023MS05028);内蒙古自治区直属高校基本科研业务费资助项目(2023QNJS092)
详细信息
    作者简介:

    吕鹏飞(1989—),男,辽宁彰武人,副教授,硕士研究生导师,博士,从事煤岩动力灾害相关教学与科研方面的工作。E-mail:2018930@imust.edu.cn

  • 中图分类号: TD324

Evolution of broken structure of hard thick roof and analysis of impact hazard area

  • 摘要:

    针对硬厚顶板破断及结构演化对工作面冲击显现的影响,以东滩煤矿6305工作面硬厚顶板条件为背景,运用理论分析和数值模拟分析了硬厚顶板破断失稳的临界条件及其结构演化过程,并划分工作面冲击危险区域。结果表明:顶板厚度和强度与块体破断时端部垂直载荷成正比,直接顶与基本顶的结构形态由“V”形演化成“U”形;顶板初次和周期跨落步距相较于常规情况明显增大,且基本顶结构演化较直接顶具有迟滞性;顶板垂直应力以应力拱形式演化,开采过程中在采空区中形成多处应力集中。基于研究结果,划分6305工作面冲击危险区域并利用微震监测技术验证准确性。

    Abstract:

    Aiming at the influence of hard and thick roof fracture and structural evolution on the impact of working face, taking the hard and thick roof condition of 63 upper 05 working face in Dongtan Coal Mine as the engineering background, the critical condition and structural evolution process of hard and thick roof fracture and instability are studied by theoretical analysis and numerical simulation, and the dangerous area of working face impact is divided. It is concluded that the thickness and strength of the roof are proportional to the vertical load at the end of the block breaking. The structure of immediate roof and main roof gradually evolved from “V” type to “U” type. The first and periodic steps of the double hard thick roof increase obviously compared with the conventional condition, and the evolution of the basic roof structure is more retarded than that of the direct roof. The vertical stress of the roof evolves in the form of stress arch, and many stress concentration phenomena are formed in the mined-out area during mining. Based on the above research results, the impact danger area of 63 upper 05 working face was divided and the accuracy was verified by microseismic monitoring technology.

  • 我国金属矿、煤矿等主要依靠井工开采,当发生冒顶、透水等井下灾害事故造成人员被困时,由于巷道坍塌严重,次生灾害频发,导致井下救援受限[1-3]。地面救援是一种首先施工大直径应急救援井,然后以提升舱为载体,使用提升设备将被困人员从井下提升至地面的救援方式,具有速度快、可保证救援人员安全等特点,在国内外已有多个成功应用实例[4-5]。国外矿难救援的成功,特别是2010年智利矿难救援的壮举,给予我国矿山救援装备制造企业很大的启发,国内外先后生产了不同规格型号的救援提升舱[6-8],但普遍存在功能单一、对被救人员和设备的保护性不足、缺乏指导救援系统及方法等问题。

    中煤科工西安研究院(集团)有限公司在“十三五”国家重点研发计划课题“地面应急救援井安全提升装备”的资助下,研制了多功能柔性救援提升舱,从救援指挥系统、柔性转动、导向、缓冲、钢丝绳与舱体分动、断绳保护、救援提升方法等多方面提出了解决方案,以加强对人员和设备的保护,提高地面大直径钻孔提升救援的成功率、安全性、规范性。

    经过充分调研,对煤矿巷道结构进行实地考察,并根据人机工程学原理,确定了救生舱的设计参数。矿用应急救援提升舱外径550 mm,内部净高1 930 mm,每次可载1名人员,要求舱体对钻孔的适应性、通过性强,同时实现空气监测、二次逃生、实时通信等功能,二次逃生高度800 m。提升舱主要包括上导向、上舱段、柔性转动装置、人员舱、下舱段、下导向、分动装置、断绳保护装置、上侧缓冲、下侧缓冲、底部缓冲、救援指挥系统等方面。柔性救援提升舱总体方案如图1所示。

    图  1  柔性救援提升舱总体方案
    Figure  1.  Overall scheme of flexible rescue lifting cabin

    提升舱整体结构为“子弹形”,从上到下的连接顺序为上导向、上舱段、柔性转动装置、人员舱、下舱段、下导向。分动装置安装于上导向与上舱段的结合面,上侧缓冲和断绳保护装置安装于上舱段内部,下侧缓冲安装于下舱段内部,底部缓冲安装于下舱段与下导向的结合面。上导向、下导向均为锥形结构,有利于提升舱下放和提升时进入救援孔[9]。救援钢丝绳同时具备提升舱体和救援指挥系统通信2方面的功能。

    柔性救援提升舱实现可视化救援指挥、救生舱柔性转动、通信钢丝绳防扭转等功能,以加强提升舱的通过性和对人员和设备的保护,提高地面大直径钻孔提升救援的成功率、安全性、规范性。

    分动装置实现了通信钢丝绳与提升舱的分动,避免救援过程中提升舱带动通信钢丝绳旋转,干扰内部信号传输,损坏钢丝绳编织结构。不同于普通电信号滑环的分动结构[10],分动装置实现了通信钢丝绳与提升舱转动分动的同时,承受钢丝绳轴向拉力,进而实现了通信钢丝绳提升和通信的双重功能。分动装置结构图如图2所示。

    图  2  分动装置结构图
    Figure  2.  Structural diagram of split device

    悬挂轴为阶梯式通轴结构,轴内部为中空,上部加工有紧固螺纹,悬挂轴下端法兰安装于上导向和上舱段的结合面,悬挂轴上端小直径段与上导向的固定板配合安装(悬挂轴安装时应从上导向底部向上安装);垫板1安装在悬挂台肩上,止推轴承1的2个端面分别与垫板1和接头下凹槽端面接触,止推轴承2的2个端面分别与接头上凹槽端面和垫板2接触;锁紧螺母通过悬挂轴上的紧固螺纹将止推轴承、止推轴承、垫板1、垫板2、接头压紧至悬挂轴台肩上,实现接头与悬挂轴的分动(一方不随另一方转动)。滑环安装座固定在悬挂轴上端面,防爆滑环安装在滑环安装座中,滑环下部导线通过悬挂轴中空孔引至上舱段中的信号转换器,防爆滑环的上部导线通过拉板固定在接头上,滑环上部与下部通过防爆电刷分动;防爆滑环上部导线与通信钢丝绳内部电缆连接,将提升舱内的电信号通过通信钢丝绳传输至地面终端;销轴安装在接头上。通信钢丝绳通过锁具与销轴连接,实现提升舱的提升和下放。防爆滑环出线连接救援指挥系统在救生舱上安装的部分,实现通信系统的连通。

    地面大直径钻孔过程中,可能会出现钻孔偏斜、弯曲等情况,提升舱面临无法通过的风险[11]。通过在上舱段和人员舱中间设计柔性转动装置,使提升舱遭遇钻孔偏斜、弯曲时转动一定角度,增加其钻孔适应性和通过性。舱体小角度弯曲示意图如图3所示,柔性转动装置结构图如图4所示。

    图  3  舱体小角度弯曲示意图
    Figure  3.  Schematic diagram of small angle bending of cabin
    图  4  柔性转动装置结构图
    Figure  4.  Structure diagram of flexible rotating device

    柔性转动装置包括柔性旋转座、旋转体、限转块、油杯。柔性旋转内部加工为球形面,旋转体外部加工为球形面,两者球形面的直径相同,柔性旋转座与旋转体通过内外球面配合,两者可绕球心在任意方向转动。柔性旋转座与上舱段连接,旋转体穿过柔性旋转座后通过可拆卸方式与人员舱连接;柔性旋转座圆周方向对称加工有2个方形凹台,限转块安装于凹台之上,限制柔性旋转与旋转体之间绕球心旋转的角度,避免提升舱过渡弯曲及旋转过程中剪断下舱段底部监控器的通信电缆,同时可根据钻孔轴线弯曲程度,安装不同大小的限转块,达到改变提升舱柔性角度α

    柔性转动装置通过油杯注射润滑液体,通过旋转体上的润滑孔道进入柔性旋转座与旋转体的配合球面,实现润滑。

    柔性转动装置不同于机器人及仿生结构的柔性结构,主要承受轴向拉力的作用,且内部大直径中空,实现上舱段和下舱段的大空间连通。

    提升救援过程中提升舱主要受力来源于旋转体及以下舱段的设备和人员质量,旋转体承受向下拉力,旋转座为壳体结构,可能出现外扩变形,导致旋转体滑落,出现人员坠落的二次事故,故重点对柔性旋转座与旋转体之间的接触球面进行受力分析。柔性转动装置应变云图如图5所示。

    图  5  柔性转动装置应变云图
    Figure  5.  Strain contour diagram of flexible rotating device

    通过Workbench有限元分析可以看出,在静态加载10 000 N(人员质量及设备质量的6倍)情况下,最大变形量为0.024 mm,出现在内球铰体与下舱体连接块连接部位,远小于旋转件外直径与设备舱壳体内直径之间的距离,柔性旋转座与旋转体之间的接触球面强度满足迁都要求。

    缓冲装置主要分为上侧缓冲、下侧缓冲、底部缓冲3个部分。上部缓冲安装于上舱段内部,下侧缓冲安装于下舱段内部,底部缓冲安装于下舱段与下导向的结合面。

    上、下侧缓冲装置结构图如图6所示。上侧缓冲和下侧缓冲结构相同,均由6组缓冲体组成,在上舱段圆周方向均布,缓冲体由底座、弹簧、滚轮组成,自然状态下缓冲体的弹簧为伸长状态,6个滚轮外圆周构成的圆形直径大于救援钻孔直径;在提升舱下放、提升过程中,滚轮压缩弹簧,使6个滚轮外圆周构成的圆形直径等于救援钻孔直径,弹簧反作用力将滚轮压紧在救援钻孔孔壁上,通过弹簧压缩量随救援钻孔直径的变化而变化,由此达到下放、提升过程中对于救生舱和舱内人员的缓冲保护效果。

    图  6  上、下侧缓冲装置结构图
    Figure  6.  Structure diagram of upper and lower side buffer devices

    底部缓冲装置结构图如图7所示。底部缓冲由4组弹簧、套筒、导向销、底板组成,导向销穿过下导向底板的导向孔,一端与底板固定,底板和导向销整体可沿导向孔轴线上下自由滑动,上套筒、弹簧安装在导向销上,弹簧自然状态的长度大于套筒长度,提升舱到达人员被困巷道或提升至地面接触地面的过程中,底板最先接触地面压缩弹簧,至套筒支撑底板,实现提升舱着陆缓冲。其中,套筒长度应大于下舱段底部监控器的外露长度,避免着陆过程中底板损坏下舱段底部监控器。

    图  7  底部缓冲装置结构图
    Figure  7.  Structure diagram of bottom buffer device

    救援指挥系统如图8所示。救援指挥系统的上舱段顶部监控器、人员舱内部监控器、下舱段底部监控器分别对提升舱上部救援钻孔情况、提升舱内部人员情况、提升舱下部救援钻孔情况进行监控,气体浓度监测仪对舱内气体浓度进行监控,人员舱内部语音对讲器实现地面与舱内人员实时双向联系,气体浓度信号、监控视频和语音信号均通过信号转换器经通信钢丝绳传输至地面终端。地面终端通过通信监测软件界面对所有通信信号进行集中显示和指挥控制[12-15]

    图  8  救援指挥系统
    Figure  8.  Rescue command system

    提升救援过程中,人员舱内的人员在一定程度上会受到灾害带来的影响而受伤,从而出现行动不便和无力支撑等情况。因此,获救人员进入人员舱内,需要提供一定的身体支撑,对人员舱内部结构进行人机工程分析也是必不可少。

    对人员入舱情况进行分析,根据救生舱结构尺寸,入舱门槛高600 mm,对人员入舱有阻碍,尤其对人体尺寸百分位数为P50以下的人群入舱行为产生明显的障碍。

    为了解决被救人员入舱阻碍的问题,需要在人员舱舱门内部设置入舱扶手,人员入舱扶手高度应该设置在离地1 400~1 800 mm处,这样可对人体尺寸百分位数为P5P95的人群给予借力的帮助,也方便被救人员顺利进入舱内。人员舱入舱扶手高度图如图9所示,

    图  9  人员舱入舱扶手高度图
    Figure  9.  Height diagram of handrail of personnel cabin

    在被救人员入舱后,对其在人员舱内的姿态进行分析,加装一些舱内辅助人机工程组件,保障被救人员在人员舱内能够处于一个比较舒适的姿态。依、靠、扶、握可使保持的姿态省力、放松,也有助于抵抗救生舱舱体在救援提升过程中由于舱体晃动产生的心理不安因素,帮助安抚受救人员的紧张情绪。

    一般人员舱内被救人员的舱内姿态分为靠坐握和站趴扶2种形式,舱内人员靠坐握姿态分析图如图10所示,舱内人员站趴扶姿态分析图如图11所示。

    图  10  舱内人员靠坐握姿态分析图
    Figure  10.  Analysis diagram of sitting and holding posture of personnel in cabin
    图  11  舱内人员站趴扶姿态分析图
    Figure  11.  Analysis of personnel attitude in cabin

    图10可以看出,靠坐握姿态的舒适度高(绿色),可保持姿态较长时间而不会疲劳,可预测为被救援人员较长时间保持的姿态。由图11可以看出,站趴扶姿态舒适度略低(黄色),长时间坚持会产生肌肉疲劳,可预测为被救援人员暂时变换姿态短暂使用。

    根据对人员舱内被救人员的姿态分析,选取靠坐握姿态为主要姿态依据,设计人机工程组件。需要在被救人员的臀部部位设计坐姿的支点,提供尺寸合适的坐姿点和扶手,应以人体尺寸百分位数为P50的人体模型双膝微屈姿态为基础原型,支点的高度740 mm,宽5 mm,形态圆润,防止碰撞对人体造成伤害,并且扶手高度应设置为890~1 160 mm。人员坐姿支点设计图如如图12所示。

    图  12  人员坐姿支点设计图
    Figure  12.  Fulcrum design drawing of personnel sitting posture

    当人员舱内被救人员坐姿调整为站立姿态时,提供尺寸合适的立姿扶手,应以人体尺寸百分位数为P50的人体模型身体前倾为基础原型,手扶舱壁的高度确定为1 515 mm,外形圆润,也要防止碰撞对人体造成伤害。人员立姿扶手支点设计图如图13所示。

    图  13  人员立姿扶手支点设计图
    Figure  13.  Personnel standing handrail fulcrum design drawing

    舱内需设置防撞装置,从而避免在救援提升过程中,被救人员在舱内发生碰撞造成伤害。防撞装置主要针对头部进行设置,沿舱壁设置橡胶条防撞,尺寸下线以人体尺寸百分位数为P5的人体尺寸模型坐姿状态下,受到晃动后头部撞击舱壁的位置为确定高度,上限以人体尺寸百分位数为P99的人体模型立姿头顶位置为确定高度。

    舱体内壁需要设置安全挂钩,可将被救人员身上的安全带固定在安全挂钩上,也能起到在舱体碰撞过程中固定被救人员避免冲撞的危险。安全挂钩的安装高度应该以人体尺寸百分位数为P99的人体模型尺寸加上鞋与安全帽的修正尺寸为依据,确定为1 920 mm。安全挂钩安装示意图如图14所示。

    图  14  安全挂钩安装示意图
    Figure  14.  Safety hook installation diagram

    柔性救援提升舱与救援提升车共同构成了提升救援成套装备,在室内和施工现场分别对舱体弯曲角度和综合性能进行了测试和试验。

    1)弯曲角度测试。将提升舱顶端吊起,底端着地,保持上下舱体弯曲至最大值,利用数显倾角仪测量上下舱体倾角度数得到舱体相对的弯曲角度。上下舱体2次测量的相对弯曲角度分别为2.2°和2.6°,均大于2°的指标,满足设计指标要求。

    2)现场综合试验。通过宁夏梅花井矿施工的大直径救援井,对提升救援成套装备进行了综合检验。通过空载、重载、载人登试验验证了提升舱的综合性能。具体为:①提升舱内径满足人员正常或辅助站立,上下舱体间可摆动,配备有井径测量、气体测量和音视频通讯装置,能在580 mm以上的井筒内顺利通过,视频音频清晰度高,能清晰看到救援舱内和井壁内的运行变化,内壁圆整,套管与裸井段接缝处无明显凸起,提升舱可顺利通过井下通道;②在线气体测量功能正常,能实时显示气体浓度,从现场软件记录数据来看,测试孔段CO、H2S 2种气体体积分数为0,O2体积分数在20%~21.2%之间、CH4体积分数在0.2%~0.3%之间、CO2体积分数在0.01%~0.02%之间变化,大气压差在107~110 Pa 之间变化,温度在30~34 ℃之间变化;③提升舱在运行速度突变及载重情况下,结构稳固,音视频数据传输正常,试验验证了提升舱重载条件下的可靠性。

    研制了多功能矿用救援柔性提升舱。多功能救援柔性提升舱从救援指挥系统、柔性转动、导向、缓冲、钢丝绳与舱体分动等多方面提出了解决手段。实现了可视化救援指挥、通信钢丝绳防扭转、救生舱柔性转动等功能,提高地面大直径钻孔提升救援的成功率、安全性、规范性。

    1)分动装置实现了通信钢丝绳与提升舱的分动,避免救援过程中提升舱带动通信钢丝绳旋转,干扰内部信号传输,损坏钢丝绳编织结构,为实现通信钢丝绳提升和通信的双重功能提供了技术支撑。

    2)柔性转动装置实现了上下舱体的弯曲,增强了提升舱体对曲率较大、有局部凸起等复杂井壁的适应性,以加强提升舱的通过性。

    3)通过人机工程学相关理论和技术,开发了人员舱内辅助入舱、靠坐握姿态等人机工程组件,对被救人员进行全方位保护。

    4)基于井径测量、气体测量和音视频通讯装置的通信系统则从监测井壁、气体及环境参数、被救人员等多方面实现可视化救援,保证救援过程的安全。

  • 图  1   工作面布置

    Figure  1.   Working face layout

    图  2   工作面顶底板岩性

    Figure  2.   Rock properties of roof and floor in working face

    图  3   硬厚顶板破断特征

    Figure  3.   Fracture characteristics of hard and thick roof

    图  4   顶板岩层前方破断块体受力特征

    Figure  4.   Bearing characteristics of broken block in front of roof strata

    图  5   破断块体竖直载荷TF

    Figure  5.   Vertical load TF of broken block

    图  6   硬厚顶板结构演化

    Figure  6.   Structural evolution of hard and thick roof

    图  7   围岩应力演化

    Figure  7.   Stress evolution of surrounding rock

    图  8   6305工作面回采阶段冲击地压危险区域

    Figure  8.   Dangerous area of rock burst in 63 upper 05 working face

    图  9   震源分布及能量大小

    Figure  9.   Source distribution and energy size

    表  1   煤岩层力学参数

    Table  1   Mechanical parameters of coal and rock

    岩 石
    类 型
    密度/
    (kg·m−3
    体积模
    量/GPa
    剪切模
    量/GPa
    黏聚力/
    MPa
    抗拉强
    度/MPa
    内摩擦
    角/(º)
    泥岩 2 500 5.13 8.75 2.38 3.24 26
    中砂岩 2 700 8.10 20.56 8.15 5.78 30
    泥岩 2 550 5.13 8.75 2.38 3.24 26
    粉砂岩 2 700 8.12 12.87 4.30 5.25 28
    1 450 2.45 5.98 2.76 2.69 35
    粉砂岩 2 800 8.12 12.87 4.30 5.25 28
    细砂岩 2 900 9.23 21.34 7.56 6.89 32
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  • [1] 侯玮,霍海鹰,郭晓朋. 深部综放工作面动压微震监测及控制技术研究[J]. 煤炭科学技术,2014,42(3):36−38.

    HOU Wei, HUO Haiying, GUO Xiaopeng. Research on microseismic monitoring and control technology of dynamic pressure in deep fully-mechanized top coal caving face[J]. Coal Science and Technology, 2014, 42(3): 36−38.

    [2] 陈殿赋. 采空区下坚硬顶板动压显现特征及控制技术[J]. 煤炭科学技术,2014,42(10):125−128.

    CHEN Dianfu. Reserch on strata behaviors features and control technology of hard roof underground goaf[J]. Coal Science and Technology, 2014, 42(10): 125−128.

    [3] 谭云亮,张明,徐强,等. 坚硬顶板型冲击地压发生机理及监测预警研究[J]. 煤炭科学技术,2019,47(1):166−172.

    TAN Yunliang, ZHANG Ming, XU Qiang, et al. Study on occurrence mechanism and monitoring and early warning of rock burst caused by hard roof[J]. Coal Science and Technology, 2019, 47(1): 166−172.

    [4] 刘海洋,孟凡林. 厚煤层工作面顶板破断与能量场动态演化规律[J]. 煤矿安全,2023,54(3):153−160.

    LIU Haiyang, MENG Fanlin. Roof breaking and dynamic evolution of energy field in thick coal seam working face[J]. Safety in Coal Mines, 2023, 54(3): 153−160.

    [5] 姜福兴,曲效成,倪兴华,等. 鲍店煤矿硬岩断裂型矿震的预测[J]. 煤炭学报,2013,38(S2):319−324.

    JIANG Fuxing, QU Xiaocheng, NI Xinghua, et al. Case study on the mine earthquake caused by hard rock fracture in Baodian Coal Mine[J]. Journal of China Coal Society, 2013, 38(S2): 319−324.

    [6] 吕鹏飞,陈学华,周年韬. 高位硬厚岩层影响下矿震发生规律及预测[J]. 安全与环境学报,2018,18(1):95−100.

    LYU Pengfei, CHEN Xuehua, ZHOU Niantao. Mining earthquake incidence features and forecast under the impact of the top-level hard and thick rock and coal seams[J]. Journal of Safety and Environment, 2018, 18(1): 95−100.

    [7] 齐庆新,潘一山,李海涛. 煤矿深部开采煤岩动力灾害防控理论基础与关键技术[J]. 煤炭学报,2020,45(5):1567−1584.

    QI Qingxin, PAN Yishan, LI Haitao. Theoretical basis and key technology of prevention and control of coal-rock dynamic disasters in deep coal mining[J]. Journal of China Coal Society, 2020, 45(5): 1567−1584.

    [8] 王兆会,程占博. “两硬”条件下孤岛型短煤柱工作面顶板破断形态及灾害防治分析[J]. 岩石力学与工程学报,2016,35(S2):4018−4028.

    WANG Zhaohui, CHENG Zhanbo. Hard roof fracturing form and dynamic disaster control in short island mining face[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2016, 35(S2): 4018−4028.

    [9] 刘瑞瑞,刘洋,方刚,等. 袁大滩煤矿覆岩破坏规律及顶板水害防治对策[J]. 煤矿安全,2022,53(7):82−91.

    LIU Ruirui, LIU Yang, FANG Gang, et al. Law of overburden failure and roof water damage in YuandatanCoal Mine[J]. Safety in Coal Mines, 2022, 53(7): 82−91.

    [10] 张玉军,张志巍. 煤层采动覆岩破坏规律与控制技术研究进展[J]. 煤炭科学技术,2020,48(11):85−97.

    ZHANG Yujun, ZHANG Zhiwei. Research progress of mining overlying stratas failure law and control technology[J]. Coal Science and Technology, 2020, 48(11): 85−97.

    [11] 窦林名,贺虎. 煤矿覆岩空间结构OX-F-T演化规律研究[J]. 岩石力学与工程学报,2012,31(3):453−460. doi: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.03.003

    DOU Linming, HE Hu. Study of OX-F-T spatial structure evolution of overlying strata in coal mines[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2012, 31(3): 453−460. doi: 10.3969/j.issn.1000-6915.2012.03.003

    [12] 姜福兴,张兴民,杨淑华,等. 长壁采场覆岩空间结构探讨[J]. 岩石力学与工程学报,2006,25(5):979−984. doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2006.05.018

    JIANG Fuxing, ZHANG Xingmin, YANG Shuhua, et al. Discussion on overlying strata spatial structures of longwall in coal mine[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2006, 25(5): 979−984. doi: 10.3321/j.issn:1000-6915.2006.05.018

    [13] 张宏伟,付兴,于斌,等. 特厚煤层坚硬覆岩柱壳结构特征模型及应用[J]. 中国矿业大学学报,2017,46(6):1226−1230.

    ZHANG Hongwei, FU Xing, YU Bin, et al. Study of the cylindrical shell structural characteristic of the hard overlying strata of extra thick coal seam and its application[J]. Journal of China University of Mining & Technology, 2017, 46(6): 1226−1230.

    [14] 朱卫兵,于斌. 大空间采场远场关键层破断形式及其对矿压显现的影响[J]. 煤炭科学术,2018,46(1):99−104.

    ZHU Weibing, YU Bin. Breakage form and its effect on strata behavior of far field key stratum in large space stope[J]. Coal Science and Technology, 2018, 46(1): 99−104.

    [15] 朱卫兵,于斌,鞠金峰,等. 采场顶板关键层“横U-Y”型周期破断特征的试验研究[J]. 煤炭科学技术,2020,48(2):36−43.

    ZHU Weibing, YU Bin, JU Jinfeng, et al. Experimental study on “horizontal U-Y” periodical breakage characteristics of key strata in stope roof[J]. Coal Science and Technology, 2020, 48(2): 36−43.

    [16] 于斌,朱卫兵,李竹,等. 特厚煤层开采远场覆岩结构失稳机理[J]. 煤炭学报,2018,43(9):2398−2407.

    YU Bin, ZHU Weibing, LI Zhu, et al. Mechanism of the instability of strata structure in far field for super-thick coal seam mining[J]. Journal of China Coal Society, 2018, 43(9): 2398−2407.

    [17] 赵科,张开智,王树立. 巨厚覆岩破断运动与矿震活动规律研究[J]. 煤炭科学技术,2016,44(2):118−122.

    ZHAO Ke, ZHANG Kaizhi, WANG Shuli. Study on the law of fracture movement and mine earthquake activity of super thick overburden rock[J]. Coal Science and Technology, 2016, 44(2): 118−122.

    [18] 梁沙平,陆银龙,郭鹏,等. 特厚煤层坚硬顶板初次破断特征的力学分析[J]. 煤矿安全,2020,51(8):245−250.

    LIANG Shaping, LU Yinlong, GUO Peng, et al. Mechanical analysis of the first fracture characteristics of hard roof of extra-thick coal seam[J]. Safety in Coal Mines, 2020, 51(8): 245−250.

图(9)  /  表(1)
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出版历程
  • 收稿日期:  2023-06-01
  • 修回日期:  2023-08-16
  • 刊出日期:  2024-08-15

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